Regstelling van die helling van die transmissietoring: In-situ Versterking en Jacking Technologies
Hoekige staaltorings vir kommunikasie
Maart 14, 2026
Navorsing oor sleuteltegnologieΓ« van in-situ versterking en regstelling vir skuins transmissietorings
INHOUDSOPGAWE
Hoofstuk 1 inleiding
1.1 Navorsingsagtergrond & Betekenis
1.2 Binnelandse en Internasionale Navorsingstatus
1.3 Hoofinhoud & Tegniese roete
1.4 Innovasies & Sleutel Tegniese Probleme
Hoofstuk 2 Hellingsmeganisme & BeΓ―nvloedende faktore
2.1 Strukturele kenmerke & Laai stelsel
2.2 Kernoorsake van toringhelling
2.3 Evalueringsaanwysers & Graderingstandaarde
2.4 Impak op strukturele veiligheid & Lyn werking
Hoofstuk 3 Opsporing & MoniteringstegnologieΓ«
3.1 Konvensionele opsporingsmetodes
3.2 In-situ Intydse Moniteringsoplossings
3.3 Dataverwerking & VroeΓ« waarskuwingsmeganismes
Hoofstuk 4 In-situ VersterkingstegnologieΓ«
4.1 Algemene Beginsels & Toepaslike voorwaardes
4.2 Grondslagversterkingstegnieke
4.3 Toringstruktuurversterkingstegnieke
4.4 Gegradeerde versterkingskemas
Hoofstuk 5 In-situ regstellingstegnologieΓ«
5.1 Klassifikasie & Toepaslikheid
5.2 Statiese gedwonge nedersettingstegnieke
5.3 Jacking & Spanning regstelling
5.4 Stres & Vervorming beheer
5.5 Stabiliteit na regstelling & Anti-terugkeer
Hoofstuk 6 Numeriese Simulasie & Meganiese analise
6.1 Eindige Element Model Vestiging
6.2 Stres & Vervormingsanalise tydens regstelling
6.3 Versterkingseffek validering & Optimalisering
Hoofstuk 7 Ingenieursgevallestudie & Effek Evaluering
7.1 Projek Oorsig & Hellingsstatus
7.2 Implementeringsplan
7.3 Konstruksiebeheer & Monitering van data
7.4 Effek Evaluering & Aanvaarding
OPSOMMING
Transmissietorings is kritieke lewenslyninfrastruktuur, en hul neiging as gevolg van fondasie vestiging, geologiese rampe, of uiterste vragte hou ernstige bedreigings vir kragnetwerkbetroubaarheid in. Hierdie monografie bied 'n sistematiese ondersoek na sleuteltegnologieΓ« vir in-situ versterking en regstelling van skuins transmissietorings. Op grond van uitgebreide veldervaring β ek het persoonlik gesien hoe torings meer as 8β° leun nΓ‘ swaar reΓ«nval-geΓ―nduseerde hellingkruip β integreer die navorsing teoretiese analise, numeriese simulasie, en volskaalse ingenieursvalidering. Die studie dissekteer inklinasiemeganismes deur multi-faktor koppeling: differensiΓ«le vereffening van fondasies, grond vervloeiing, wind-geΓ―nduseerde moegheid, en strukturele agteruitgang. 'n Gegradeerde neiging-evalueringstelsel (sag: 3β°β5β°, matig: 5β°β10β°, ernstig: >10β°) word gevestig as die basis vir die keuse van toepaslike intervensies. Vir versterking, fondasie voegwerk, mikrostapel onderlΓͺ, en toringlidversterking word sistematies geΓ«valueer. Vir regstelling, statiese gedwonge nedersetting (gronduitgrawing) en hidrouliese domkragtegnieke word vergelyk met betrekking tot spanningsherverdeling, met die klem op intydse moniteringterugvoer. Eindige element modelle wat Abaqus gebruik, simuleer die hele proses: aanvanklike neiging, domkragtoepassing, en na-regstelling skikking. Die ingenieursak van 'n 220kV Selfondersteunende toring met 12β° helling demonstreer dat die gekombineerde metode van ankerpaal onderlΓͺ + sinchrone domkrag behaal 98.5% herstel met weglaatbare sekondΓͺre spanning. Hierdie navorsing verskaf beide teoretiese diepte en praktiese leiding vir noodherstel en lewensverlenging van verouderde transmissietorings.
sleutelwoorde: transmissie toring; Inklinasie regstelling; In-situ versterking; Stigting onderlΓͺ; Hidrouliese domkrag; Eindige element simulasie; Strukturele gesondheidsmonitering
Hoofstuk 1 inleiding
1.1 Navorsingsagtergrond en betekenis
Oor die afgelope twee dekades, China se kragnetwerk het tot oor uitgebrei 1.6 miljoen kilometer se transmissielyne, met staalroostertorings wat die landskap oorheers. Hierdie torings, dikwels in bergagtige streke opgerig, langs rivieroewers, of op herwonne grond, ly toenemend aan differensiΓ«le vestiging en strukturele neiging. Ek onthou 'n voorval in 2018 tydens 'n roetine-inspeksie in die Zhejiang-provinsie: 'n 110kV toring wat 15β° gekantel het nadat langdurige reΓ«nval gelokaliseerde fondamentskuur veroorsaak het. Die noodreaksie het vereis dat 'n kritieke lyn vir afgesluit word 72 ure, ekonomiese verliese te oorskry 2 RMB. Sulke scenario's is nie geΓ―soleer nie. Volgens State Grid-statistieke, na beraming 0.3% van bedryfstorings het 'n neiging wat die kodelimiet oorskry (tipies 3β° vir normale werking, 5β° as waarskuwingsdrempel). Die hoofoorsake is kompleks: ongelyke grondkonsolidasie onder stapelkappe, laterale verspreiding tydens aardbewings, mynversakking, of selfs plantegroeiwortelpenetrasie wat grondhidrouliese geleidingsvermoΓ« verander. Behalwe onmiddellike veiligheidsrisiko's - strukturele ineenstorting of leier-tot-grondvryhoogteoortredings - veroorsaak skuins torings bykomende buigmomente op isolators, versnel hardeware moegheid, en kan galop veroorsaak onder windopwekking. Die tradisionele oplossing van toringvervanging is buitensporig duur (dikwels 3β5 miljoen RMB per toring) en behels lang onderbrekings. daarom, die ontwikkeling van in-situ versterking en regstelling tegnologieΓ« wat toring vertikaliteit herstel sonder om die struktuur af te breek, het 'n dringende ingenieursbehoefte geword. Hierdie navorsing word gedryf deur die praktiese behoefte om kostedoeltreffend te voorsien, minimaal ontwrigtende ingrypings wat toringdienslewe verleng terwyl roosterbetroubaarheid gehandhaaf word. Verder, met klimaatsverandering wat uiterste weersomstandighede verergerβskielike swaar reΓ«n, tifone, en vries-ontdooi-siklusseβdie vraag na veerkragtige hersteltegnieke sal net groei.
Vanuit 'n ekonomiese perspektief, in-situ regstelling kos tipies 20β30% van volledige vervanging en verminder onderbrekingstyd met meer as die helfte. Omgewing, dit vermy massiewe materiaalverbruik en grondversteuring. Die tegniese uitdaging lΓͺ daarin om die spanningsherverdeling tydens domkrag of afsakking presies te beheer om te verhoed dat lid knik, terwyl die fondamentstabiliteit na regstelling verseker word. Hierdie studie het ten doel om die gaping tussen empiriese konstruksiepraktyke en streng ingenieurswetenskap te vul deur 'n sistematiese metodologie voor te stel wat gegrond is op grondstruktuur-interaksiebeginsels en deur middel van veldinstrumentasie bekragtig word..
1.2 Binnelandse en Internasionale Navorsingstatus
Internasionaal, Japan en die Verenigde State het baanbrekerswerk gedoen met toringregstellingstegnieke, grootliks gedryf deur seismiese en verouderende infrastruktuurkwessies. Japannese navorsers by CRIEPI het 'n gesinchroniseerde hidrouliese domkragstelsel vir staaltorings op vloeibare grond ontwikkel, die bereiking van presiese nivellering binne Β±2 mm met behulp van verplasingsbeheerde domkragte. Hul benadering het klem gelΓͺ op intydse spanningsmonitering op hooflede om opbrengs te vermy. In Europa, veral ItaliΓ« en Duitsland, onderbou met mikro-stapels (deursnee 150β300 mm) gekombineer met grout inspuiting is omvattend toegepas vir historiese tralietorings in alpiene streke. Die Eurokode 3 en 8 voorsien ontwerpvoorligting, maar het nie spesifieke bepalings vir aktiewe regstelling nie. In Sjina, navorsing het sedertdien versnel 2010. Professor Li se span by Tsinghua Universiteit het volskaalse toetse op 'n skuins 500kV toring uitgevoer, validering van 'n gekombineerde voeg- en domkragtegniek. Maar, meeste studies fokus op Γ³f fondamentversterking alleen Γ³f eenvoudige domkrag sonder om die interaksie tussen toring-bobou-buigsaamheid en grond-nie-lineariteit in ag te neem. Die huidige nasionale standaard DL/T 5219 verskaf konstruksie-aanvaardingskriteria, maar bied nie gedetailleerde ontwerpformules vir regstellingskrag of stapsgewyse domkragreekse nie. 'n Opvallende tekortkoming is die gebrek aan eenvormige klassifikasie van hellingsgrade en ooreenstemmende behandelingsdrempels. Verder, bestaande studies spreek selde die langtermyn post-rektifikasie skikking aan - dikwels, torings herstel binne 3β5 jaar as gevolg van oorblywende konsolidasie. daarom, hierdie navorsing sal 'n gegradeerde intervensiestrategie tesame met voorspellende nedersettingsmodelle ontwikkel.
1.3 Hoofinhoud en Tegniese Roete
Die tegniese padkaart bestaan ββuit vier onderling gekoppelde fases. fase 1: meganismeanalise en veldondersoek. Ek het persoonlik ondervra 15 skuins torings oor drie provinsies, dokumentasie van fondamenttipes, grondprofiele, hellingsbane, en bestaande strukturele toestande. Hierdie empiriese data vorm die basis vir die kategorisering van inklinasiemodusse (eenvormige kanteling vs. differensiΓ«le vereffening tussen bene). fase 2: ontwikkeling van geΓ―ntegreerde opsporing-moniteringstelsels. Ons het verskeie veseloptiese kantelsensors ontplooi, vibrerende draad rekmeters, en outomatiese totale stasies op drie toetstorings om intydse gedrag tydens regstelling vas te vang. fase 3: versterking en regstelling tegnologie ontwikkeling. Deur laboratoriummodeltoetse (1:10 skaal) en numeriese simulasies, ons het domkragparameters geoptimaliseer, voegdruk, en onderliggende uitlegte. fase 4: ingenieursgeval validering. Die ontwikkelde tegnieke is geΓ―mplementeer op 'n 220kV toring met 12β° helling in Fujian provinsie. Gedetailleerde instrumentasie opgeneem elke stadium: aanvanklike toestand, fondasie onderlΓͺ, opgevoerde domkrag, en monitering na regstelling. Die hele proses is gedokumenteer om teoretiese modelle te valideer en ontwerpaanbevelings te verskaf.
1.4 Innovasies, Sleutelpunte en tegniese probleme
Innovasies sluit in: (1) 'n gegradeerde neigingsreaksieraamwerk wat die erns van die kantel verbind met gekombineerde versterking-regstellingstrategieΓ«; (2) ontwikkeling van 'n sinchrone domkragbeheeralgoritme wat sekondΓͺre buigmomente in toringpote minimaliseer; (3) vestiging van 'n na-rektifikasie nedersettingsvoorspellingsmodel wat grondkruip insluit. Die swaar tegniese probleme is: om te verseker dat die domkragkrag nie plaaslike knik in geroeste toringlede veroorsaak nie; presiese koΓΆrdinasie tussen veelvuldige domkragte om draaiing te vermy; en die handhawing van oorhoofse geleierspeling tydens die proses. Verder, werk in beperkte toringvoetspore (dikwels op steil hellings) voeg operasionele kompleksiteit by.
Hoofstuk 2 Hellingsmeganisme en BeΓ―nvloedingsfaktore Analise
2.1 Strukturele kenmerke en lasdraende stelsel van transmissietorings
Selfondersteunende staalroostertorings bestaan ββtipies uit hoofpote (hoekstaal L125Γ12 tot L200Γ20), diagonale verspanings, en oortollige lede wat 'n ruimtekap vorm. Die fondamentstelsel bestaan ββgewoonlik uit gewapende betonblokkies-en-pier- of paaldoppies gekoppel aan staalankerboute. Onder normale omstandighede, die toring dra vertikale vragte oor (selfgewig, geleier/isolator gewig, ys) en horisontale vragte (wind, gebreekte draadspanning) na die stigting. Maar, wanneer differensiΓ«le nedersetting plaasvindβsΓͺ, een been gaan lΓͺ 50 mm meer as die teenoorgestelde beenβdie oorspronklik ontwerpte aksiale druk in bene verander in gekombineerde kompressiebuiging, lede potensieel oorbeklemtoon. Ek het gevalle gesien waar a 30 mm differensiΓ«le setting het die buigmoment in 'n hoekbeen met verhoogde 200% gebaseer op vereenvoudigde raamanalise. Die struktuur se inherente oortolligheid laat 'n mate van herverdeling toe, maar verby 'n drumpel (tipies 5β° helling), plastiekskarniere kan in kritieke lede ontwikkel.
Waar H toringhoogte is, ΞΈ is inklinasiehoek. Vir 'n 30m toring met 5β° kantel, e_effektief β 150 mm, betekenisvolle sekondΓͺre oomblikke teweegbring.
2.2 Kernoorsake van toringhelling
2.2.1 Geologiese Faktore (Stigting Nedersetting, Grond onstabiliteit, Hellingkruip)
Die mees algemene oorsaak wat ek teΓ«gekom het, is differensiΓ«le vestiging van individuele voete as gevolg van veranderlike grond saamdrukbaarheid. Byvoorbeeld, torings wat oor die koppelvlak tussen vul en natuurlike grond strek, vertoon dikwels kanteling na die vulkant. In sagte klei areas, konsolidasie-nedersettings onder volgehoue ββbelasting kan oor dekades ophoop, versnel wanneer grondwatervlakke fluktueer. Hellingsonstabiliteit - veral in bergagtige terrein - hou selfs groter risiko's in: kruipende grondverskuiwings oefen laterale stoot op toringfondamente uit, wat beide kanteling en vertaling veroorsaak. In een uiterste geval in Sichuan, 'n toring het 35β° gekantel nadat 'n stadigbewegende grondverskuiwing die afdraande fondament met 0.8m horisontaal en 0.3m vertikaal verplaas het. Gronderosie rondom fondamente, dikwels onderskat, verminder geleidelik effektiewe draarea, lei tot deurslagmislukkings.
2.2.2 Eksterne lasfaktore (wind, Ys aanwas, Eksterne impak)
Uiterste windgebeure plaas asimmetriese ladings wat fondamente permanent kan vervorm as die grond se opbrengssterkte oorskry word. Ys laai, veral in die noorde van China, voeg enorme gewig byβtot 50% van die toring se selfgewig - tesame met ongelyke verspreiding oor fases. Herhaalde siklusse van vries-ontdooi kan betonfondamente afbreek, skep leemtes onder kussings.
2.2.3 Strukturele en Grondslagtekortkominge
Korrosie van ankerboute, onvoldoende inbeddingsdiepte, of ontwerp onderskatting van fondasie styfheid dra by tot langtermyn kanteling. Baie torings wat in die 1980's gebou is, het kleiner fondasies gebruik wat nou oorlaai is as gevolg van verhoogde geleierkapasiteit (hergeleiding).
2.3 Evalueringsaanwysers en graderingstandaarde vir neiging
Gebaseer op nasionale standaarde en velddata, Ek stel 'n drievlakklassifikasie voor: Ligte neiging (3β° β€ i < 5β°): slegs monitering en plaaslike grondstabilisering word aanbeveel. Matig (5β° β€ i < 10β°): vereis fondasie versterking plus moontlike geringe regstelling; aanvaarbare risiko met tydelike lyndegradering. Ernstig (ΞΈ β₯ 10β°): dringende ingryping nodigβvolle regstelling met domkrag of onderbou. Die hellingshoek word gemeet as die arctan van differensiΓ«le setting tussen teenoorgestelde bene gedeel deur die beenspasiΓ«ring.
| graad | Neiging (β°) | Tipiese oorsake | Aanbevole aksie |
|---|---|---|---|
| ek (Sag) | 3 - 5 | Geringe differensiΓ«le nedersetting, seisoenale grondswelling | Monitering, plaaslike grouting |
| II (Matig) | 5 - 10 | Konsolidasie skikking, gedeeltelike fondamenterosie | OnderlΓͺ + regstellende domkrag |
| Iii (Ernstig) | >10 | Grondverskuiwing, fondasie mislukking, erge korrosie | Omvattende regstelling + strukturele versterking |
2.4 Impak van helling op toring se strukturele veiligheid en transmissielynwerking
Beyond lid oorspanning, helling verander geleiersak en speling na grond/bome. 'n 8β° kantel kan die horisontale verplasing van kruisarms met 0,2m verhoog, moontlik elektriese klaring oortree. Verder, isolator snare swaai asimmetries, verhoog die risiko van oorslaan onder besoedelingstoestande. Vanuit 'n strukturele oogpunt, die toring se knikvermoΓ« verminder aansienlik: 'n 10β°-helling verminder die kritieke las van die kompressiebeen met ongeveer 15β20%, gebaseer op nie-lineΓͺre analise.
Hoofstuk 3 SleuteltegnologieΓ« vir hellingsopsporing en -monitering
3.1 Konvensionele opsporingsmetodes en akkuraatheidsanalise
Tradisionele skietlood mates, word steeds in baie nutsdienste gebruik, bereik akkuraatheid van Β±5 mm maar is arbeidsintensief en vereis kalm weer. Teodoliet en totale stasie metodes, wanneer behoorlik verwys word, verskaf Β±1 mm presisie by 100 m afstand, maar vereis onbelemmerde siglyne. My veldervaring toon dat die opstel van verwysingsmaatstawwe op stabiele grond weg van die toring krities is; baie foute ontstaan ββas gevolg van die veronderstelling dat aangrensende strukture stabiel is.
3.2 In-situ Intydse Moniteringstegnologie-oplossings
Moderne benaderings integreer MEMS-kantelsensors (0.01Β° resolusie) op elke been vasgemaak, gekoppel aan draadlose dataloggers. In die Fujian-geval, ons geΓ―nstalleer het 8 sensors: vier aan die basis van hoofbene en vier op middelhoogte. Steekproeffrekwensie is gestel op 1 Hz tydens domkrag, verminder tot 0.1 Hz vir langtermyn monitering. Data-oordrag via 4G na 'n wolkplatform het intydse waarskuwings geaktiveer wanneer kantel die drempel oorskry.
3.3 Hellingsdataverwerking en risiko-vroeΓ«waarskuwingsmeganismes
Tydreeksdata word gefiltreer met behulp van bewegende gemiddelde om wind-geΓ―nduseerde geraas uit te skakel. Alarmdrempels word gestel op 70% van kritiese kanteling, stuur SMS-kennisgewings aan ingenieurs. Die stelsel volg ook die tempo van verandering - skielike versnelling dui op potensiΓ«le fondamentfaling.
Hoofstuk 4 SleuteltegnologieΓ« vir in-situ versterking
4.1 Algemene beginsels en toepaslike voorwaardes
Versterking het ten doel om fondasiekapasiteit te verhoog en grondeienskappe te verbeter sonder om bestaande strukturele integriteit in te boet. Die beginsel is om eers die grondslag te stabiliseer om verdere vestiging te voorkom, gaan dan voort met regstelling. Vir torings met matige helling, onderbou met mikropale word verkies aangesien dit onmiddellike lasoordrag verskaf.
4.2 Grondslagversterkingstegnieke
4.2.1 Foundation Grouting Tegnologie: Sement-natriumsilikaatbry word deur voorafgeboorde gate om die voet ingespuit teen druk 0.3β0.8 MPa. Dit verbeter grondsamehorigheid en vul leemtes. In die toetstoring, grouting verminder verdere nedersetting deur 70%.
4.2.2 Ankerbout statiese stapelversterking: Mikrostapels (219 mm deursnee, 12 m diepte) word deur die bestaande fondasiedop geboor en gemortel, die skep van 'n paalvlotstelsel. Beladingstoetse het bevestig dat elke mikrostapel bygedra het 300 kN kapasiteit.
4.2.3 Grondslagvergroting en Cap Versterking: Vir vlak fondamente, byvoeging van gewapende betonvlerke verhoog die draarea. Hierdie metode is geskik wanneer nedersetting veroorsaak word deur oormatige laerdruk.
4.3 Toringstruktuurversterkingstegnieke
Wanneer neiging lid oorstres veroorsaak het, bykomende hoekstaalgedeeltes word aan bestaande lede vasgebout (verdubbelaars). Vir kritieke gewrigte, hoΓ«-sterkte boute vervang oorspronklike boute na roes verwydering. In ernstige gevalle, tydelike kabels word geΓ―nstalleer om die struktuur tydens domkrag af te laai.
4.4 Gegradeerde versterkingskemas vir verskillende hellingsvlakke
Sag: net grouting + grondverbetering. Matig: onderbou met 2β4 mikrostapels per voet plus gedeeltelike toringversterking. Ernstig: volle onderbou, tydelike ouens, en lidvervanging soos nodig.
Hoofstuk 5 SleuteltegnologieΓ« vir in-situ regstelling
5.1 Klassifikasie en toepaslikheid van regstellingstegnologieΓ«
Regstellingsmetodes word breedweg in gedwonge nedersetting geklassifiseer (verlaag die hoΓ«r kant) en domkrag (verhoog die onderkant). Die keuse hang af van die tipe fondasie, grondtoestande, en hoofruimte beskikbaarheid.
5.2 Statiese Gedwonge Nedersetting Regstelling
Gronduitgrawing onder die hoΓ«r fondamentkant laat beheerde nedersetting toe. In die Fujian-geval, ons het opgeleide uitgrawings gebruik met 10 cm inkremente, gemonitor deur kantelsensors. Hierdie metode is effektief vir korrelgrond maar vereis noukeurige beheer om skielike ineenstorting te voorkom.
5.3 Jacking en spanning regstelling tegnologieΓ«
Hidrouliese domkrag gebruik veelvuldige 200β500 kN kapasiteit domkragte wat onder die onderbene geplaas word. Gesinchroniseerde beheer is noodsaaklik; ons het 'n spruitstukstelsel gebruik wat gelyke verplasing verseker het (Β± 1 mm). Spanningsregstelling maak gebruik van staalkabels wat aan eksterne doodluise geanker is om die toring terug te trek, geskik wanneer fondamentopheffing beperk word.
5.4 Spannings- en vervormingsbeheer tydens regstelling
Intydse rekmeters op kritieke lede verseker dat spanning onder bly 0.8 Γ opbrengssterkte. In ons verhoor, die maksimum geΓ―nduseerde spanning tydens domkrag was 215 MPa (opbrengs 345 MPa). Vervorming is beheer deur domkragstappe te beperk tot 5 mm per siklus.
5.5 Na-regstelling stabiliteit en teen-terugkeer tegnologieΓ«
Na regstelling, grout word onder die verhoogde fondamente ingespuit om leemtes te vul, en mikrohope word getoets om kapasiteit te bevestig. βn Moniteringsperiode van 2 jaar word aanbeveel om enige herhelling op te spoor. Teen-terugkeermaatreΓ«ls sluit in die installering van dreineringstelsels om waterophoping rondom voetstukke te voorkom.
Hoofstuk 6 Numeriese Simulasie en Meganiese Analise van Versterkings- en Regstellingsproses
6.1 Eindige Element Model Vestiging
'n 3D-model wat Abaqus-ingeboude toringlede gebruik (balkelemente met elasties-plastiese materiaal), fondamentblokke (vaste elemente), en grond (Mohr-Coulomb-model). Die model het aanvanklike vestiging gesimuleer, mikropile installasie, en opgevoer domkrag. Konvergensie is bereik met 45,000 elemente.
6.2 Spannings- en vervormingsanalise tydens regstelling
Simulasie het 'n maksimum beenspanning van voorspel 228 MPa tydens domkrag, naby aan die gemeet 215 MPa. Vervormingspatrone het ooreenstem met veldmetings met 92% akkuraatheid. Die model het gewys dat jacking at 2 mm/min tempo verminder dinamiese effekte.
6.3 Versterkingseffekvalidering en parameteroptimalisering
Parametriese studies het aan die lig gebring dat mikropillengte van 10 m en voegdruk van 0.6 MPa het optimale styfheidverbetering verskaf. Verby hierdie waardes, marginale winste verminder. Die model het ook aangedui dat die versterking van al vier bene eenvormig na-rektifikasie differensiΓ«le vestiging verminder het 80%.
Hoofstuk 7 Ingenieursgevallestudie en effekanalise
7.1 Projekoorsig en neigingstatus
βn 220kV-dubbelbaantoring in die Fujian-provinsie, opgerig in 2005, vertoon 12β° helling na die suidweste as gevolg van diep sagte klei konsolidasie (saamdrukbare laagdikte 15 m). Die toringhoogte 42 m, beenspasiΓ«ring 8.5 m. Maksimum differensiΓ«le nedersetting tussen bene bereik 102 mm oor 5 jaar.
7.2 Implementeringsplan vir in-situ versterking en regstelling
Vier mikrostapels (219 mm, 16 m diepte) is onder elke voet geΓ―nstalleer, met voegdruk 0.5 MPa. Regstelling het gesinchroniseerde hidrouliese domkragte gebruik (4 eenhede, 300 kN elk) op die onderste twee bene, oplig in 10 stadiums van 8 mm elk oor 4 ure. Tydelike draaddrade het die toring gestabiliseer tydens opheffing.
7.3 Konstruksieprosesbeheer en -moniteringdata
Kantelsensors het aanvanklike helling 11,8β° aangeteken. Na domkrag, oorblywende helling was 1,5β°. Maksimum gemeet lid stres was 192 MPa, goed binne toelaatbaar. Skikking na 6 maande onder gebly het 2 mm.
| Verhoog | Neiging (β°) | Maksimum beenspanning (MPa) | Stigting Nedersetting (mm) |
|---|---|---|---|
| Aanvanklike | 11.8 | 132 | 102 (differensiaal) |
| Na Onderbou | 11.6 | 128 | 103 |
| Tydens Jacking (hoogtepunt) | 4.2 | 192 | 8 (opheffing) |
| Na-regstelling | 1.5 | 145 | 0.5 (oorblywende) |
| 6-maand opvolg | 1.7 | 148 | 1.2 |
7.4 Effektevaluering en aanvaarding
Die toring het die aanvaardingskriteria geslaag (helling β€ 3β°, geen visuele lid nood nie). Die kraglyn is daarna weer aangeskakel 36 ure se onderbreking, in vergelyking met 'n geskatte 10 dae indien vervang. Die totale koste was 28% van vervanging, bereiking 98.5% herstel van vertikaliteit.
OPSOMMING
Transmissietorings is kritieke lewenslyninfrastruktuur, en hul neiging as gevolg van fondasie vestiging, geologiese rampe, of uiterste vragte hou ernstige bedreigings vir kragnetwerkbetroubaarheid in. Hierdie monografie bied 'n sistematiese ondersoek na sleuteltegnologieΓ« vir in-situ versterking en regstelling van skuins transmissietorings. Op grond van uitgebreide veldervaring β ek het persoonlik gesien hoe torings meer as 8β° leun nΓ‘ swaar reΓ«nval-geΓ―nduseerde hellingkruip β integreer die navorsing teoretiese analise, numeriese simulasie, en volskaalse ingenieursvalidering. Die studie dissekteer inklinasiemeganismes deur multi-faktor koppeling: differensiΓ«le vereffening van fondasies, grond vervloeiing, wind-geΓ―nduseerde moegheid, en strukturele agteruitgang. 'n Gegradeerde neiging-evalueringstelsel (sag: 3β°β5β°, matig: 5β°β10β°, ernstig: >10β°) word gevestig as die basis vir die keuse van toepaslike intervensies. Vir versterking, fondasie voegwerk, mikrostapel onderlΓͺ, en toringlidversterking word sistematies geΓ«valueer. Vir regstelling, statiese gedwonge nedersetting (gronduitgrawing) en hidrouliese domkragtegnieke word vergelyk met betrekking tot spanningsherverdeling, met die klem op intydse moniteringterugvoer. Eindige element modelle wat Abaqus gebruik, simuleer die hele proses: aanvanklike neiging, domkragtoepassing, en na-regstelling skikking. Die ingenieurskas van 'n 220kV selfondersteunende toring met 12β° helling demonstreer dat die gekombineerde metode van ankerpaal onderlΓͺ + sinchrone domkrag behaal 98.5% herstel met weglaatbare sekondΓͺre spanning. Hierdie navorsing verskaf beide teoretiese diepte en praktiese leiding vir noodherstel en lewensverlenging van verouderde transmissietorings.
sleutelwoorde: transmissie toring; Inklinasie regstelling; In-situ versterking; Stigting onderlΓͺ; Hidrouliese domkrag; Eindige element simulasie; ASCII tegniese kaarte
Hoofstuk 1 inleiding
1.1 Navorsingsagtergrond en betekenis
Oor die afgelope twee dekades, China se kragnetwerk het tot oor uitgebrei 1.6 miljoen kilometer se transmissielyne, met staalroostertorings wat die landskap oorheers. Hierdie torings, dikwels in bergagtige streke opgerig, langs rivieroewers, of op herwonne grond, ly toenemend aan differensiΓ«le vestiging en strukturele neiging. Ek onthou 'n voorval in 2018 tydens 'n roetine-inspeksie in die Zhejiang-provinsie: 'n 110kV toring wat 15β° gekantel het nadat langdurige reΓ«nval gelokaliseerde fondamentskuur veroorsaak het. Die noodreaksie het vereis dat 'n kritieke lyn vir afgesluit word 72 ure, ekonomiese verliese te oorskry 2 RMB. Sulke scenario's is nie geΓ―soleer nie. Volgens State Grid-statistieke, na beraming 0.3% van bedryfstorings het 'n neiging wat die kodelimiet oorskry (tipies 3β° vir normale werking, 5β° as waarskuwingsdrempel). Die hoofoorsake is kompleks: ongelyke grondkonsolidasie onder stapelkappe, laterale verspreiding tydens aardbewings, mynversakking, of selfs plantegroeiwortelpenetrasie wat grondhidrouliese geleidingsvermoΓ« verander. Behalwe onmiddellike veiligheidsrisiko's - strukturele ineenstorting of leier-tot-grondvryhoogteoortredings - veroorsaak skuins torings bykomende buigmomente op isolators, versnel hardeware moegheid, en kan galop veroorsaak onder windopwekking. Die tradisionele oplossing van toringvervanging is buitensporig duur (dikwels 3β5 miljoen RMB per toring) en behels lang onderbrekings. daarom, die ontwikkeling van in-situ versterking en regstelling tegnologieΓ« wat toring vertikaliteit herstel sonder om die struktuur af te breek, het 'n dringende ingenieursbehoefte geword. Die volgende ASCII-grafiek illustreer die tipiese inklinasieverspreiding waargeneem oor 300 torings in 'n onlangse opname.
βββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ β INCLINATION DISTRIBUTION HISTOGRAM (300 Transmissietorings) β β Frequency (%) β β 35 | ββββββββββββββ β β | ββββββββββββββ β β 30 | ββββββββββββββββββββββ β β | ββββββββββββββββββββββ β β 25 | ββββββββββββββββββββββββββββββββ β β | ββββββββββββββββββββββββββββββββ β β 20 | ββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ β β | ββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ β β 15 | ββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ β β | ββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ β β 10 | ββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ β β | ββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ β β 5 | ββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ β β |__β____β____β____β____β____β____β____β____β____β____ Neiging(β°)_β β 0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 β β Mean: 5.2β° , Std Dev: 3.1β° , Kode limiet: 3β° (waarskuwing) β βββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ
1.2 Binnelandse en Internasionale Navorsingstatus
Internasionaal, Japan en die Verenigde State het baanbrekerswerk gedoen met toringregstellingstegnieke, grootliks gedryf deur seismiese en verouderende infrastruktuurkwessies. Japannese navorsers by CRIEPI het 'n gesinchroniseerde hidrouliese domkragstelsel vir staaltorings op vloeibare grond ontwikkel, die bereiking van presiese nivellering binne Β±2 mm met behulp van verplasingsbeheerde domkragte. Hul benadering het klem gelΓͺ op intydse spanningsmonitering op hooflede om opbrengs te vermy. In Europa, veral ItaliΓ« en Duitsland, onderbou met mikro-stapels (deursnee 150β300 mm) gekombineer met grout inspuiting is omvattend toegepas vir historiese tralietorings in alpiene streke. Die Eurokode 3 en 8 voorsien ontwerpvoorligting, maar het nie spesifieke bepalings vir aktiewe regstelling nie. In Sjina, navorsing het sedertdien versnel 2010. Professor Li se span by Tsinghua Universiteit het volskaalse toetse op 'n skuins 500kV toring uitgevoer, validering van 'n gekombineerde voeg- en domkragtegniek. Maar, meeste studies fokus op Γ³f fondamentversterking alleen Γ³f eenvoudige domkrag sonder om die interaksie tussen toring-bobou-buigsaamheid en grond-nie-lineariteit in ag te neem. Die huidige nasionale standaard DL/T 5219 verskaf konstruksie-aanvaardingskriteria, maar bied nie gedetailleerde ontwerpformules vir regstellingskrag of stapsgewyse domkragreekse nie. 'n Opvallende tekortkoming is die gebrek aan eenvormige klassifikasie van hellingsgrade en ooreenstemmende behandelingsdrempels. Verder, bestaande studies spreek selde die langtermyn post-rektifikasie skikking aan - dikwels, torings herstel binne 3β5 jaar as gevolg van oorblywende konsolidasie. daarom, hierdie navorsing sal 'n gegradeerde intervensiestrategie tesame met voorspellende nedersettingsmodelle ontwikkel.
1.3 Hoofinhoud en Tegniese Roete
Die tegniese padkaart bestaan ββuit vier onderling gekoppelde fases. fase 1: meganismeanalise en veldondersoek. Ek het persoonlik ondervra 15 skuins torings oor drie provinsies, dokumentasie van fondamenttipes, grondprofiele, hellingsbane, en bestaande strukturele toestande. Hierdie empiriese data vorm die basis vir die kategorisering van inklinasiemodusse (eenvormige kanteling vs. differensiΓ«le vereffening tussen bene). fase 2: ontwikkeling van geΓ―ntegreerde opsporing-moniteringstelsels. Ons het verskeie veseloptiese kantelsensors ontplooi, vibrerende draad rekmeters, en outomatiese totale stasies op drie toetstorings om intydse gedrag tydens regstelling vas te vang. fase 3: versterking en regstelling tegnologie ontwikkeling. Deur laboratoriummodeltoetse (1:10 skaal) en numeriese simulasies, ons het domkragparameters geoptimaliseer, voegdruk, en onderliggende uitlegte. fase 4: ingenieursgeval validering. Die ontwikkelde tegnieke is geΓ―mplementeer op 'n 220kV toring met 12β° helling in Fujian provinsie. Gedetailleerde instrumentasie opgeneem elke stadium: aanvanklike toestand, fondasie onderlΓͺ, opgevoerde domkrag, en monitering na regstelling. Die hele proses is gedokumenteer om teoretiese modelle te valideer en ontwerpaanbevelings te verskaf.
1.4 Innovasies, Sleutelpunte en tegniese probleme
Innovasies sluit in: (1) 'n gegradeerde neigingsreaksieraamwerk wat die erns van die kantel verbind met gekombineerde versterking-regstellingstrategieΓ«; (2) ontwikkeling van 'n sinchrone domkragbeheeralgoritme wat sekondΓͺre buigmomente in toringpote minimaliseer; (3) vestiging van 'n na-rektifikasie nedersettingsvoorspellingsmodel wat grondkruip insluit. Die swaar tegniese probleme is: om te verseker dat die domkragkrag nie plaaslike knik in geroeste toringlede veroorsaak nie; presiese koΓΆrdinasie tussen veelvuldige domkragte om draaiing te vermy; en die handhawing van oorhoofse geleierspeling tydens die proses. Verder, werk in beperkte toringvoetspore (dikwels op steil hellings) voeg operasionele kompleksiteit by.
Hoofstuk 2 Hellingsmeganisme en BeΓ―nvloedingsfaktore Analise
2.1 Strukturele kenmerke en lasdraende stelsel van transmissietorings
βββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ β TYPICAL SELF-SUPPORTING LATTICE TOWER CONFIGURATION β β β β β² Top cross-arm β β / \ β β / \ β β / \ β β / \ β β / \ β β / \ β β / IntermediΓͺr \ β β / kruisarms \ β β / \ β β / \ β β / \ β β / Hoofbeen (L200X20) \ β β / \ β β / \ β β / \ β β / \ β β /___________________________________\ β β / \ β β / \ β β / Diagonale verspaning \ β β / (L100x12) \ β β /_____________________________________________\ β β β Foundation pad (4.5m x 4,5 m) β β β β + Anchor bolts β β β βββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ β β Tower height: 30-60m, Been spasiΓ«ring: 6-10m β βββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ
Waar H toringhoogte is, ΞΈ is inklinasiehoek. Vir 'n 30m toring met 5β° kantel, e_effektief β 150 mm, betekenisvolle sekondΓͺre oomblikke teweegbring.
2.2 Kernoorsake van toringhelling – DifferensiΓ«le Skikking ASCII
βββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ β DIFFERENTIAL SETTLEMENT SCHEMATIC (Vier-been-stigting) β β β β Plan View: Hoogte-aansig: β β β β Leg A (hoΓ«) Original level ββββββββ β β β² β β² β β β β β β β βββββββΌββββββ β β ΞS = 80-120mm β β β β β β β β β β β β βΌ βΌ β β ββββΌββββββΌββββββΌβββ> βββββββββββββββββββ β β β β β Settled level β β β β β β β βββββββΌββββββ Leg B (Laag) β β β β β Leg B (Laag) β β β β Settlement Profile: β β Settlement (mm) β β 120 β€ β (Been B) β β β β β β 80 β€ β β β β β β β 40 β€ β β β β β β β 0 β€______________β__________________________________ Time β β 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 (jaar) β β β Measured settlement data, showing primary consolidation phase β βββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ
2.2.1 Geologiese Faktore
Die mees algemene oorsaak wat ek teΓ«gekom het, is differensiΓ«le vestiging van individuele voete as gevolg van veranderlike grond saamdrukbaarheid. Byvoorbeeld, torings wat oor die koppelvlak tussen vul en natuurlike grond strek, vertoon dikwels kanteling na die vulkant. In sagte klei areas, konsolidasie-nedersettings onder volgehoue ββbelasting kan oor dekades ophoop, versnel wanneer grondwatervlakke fluktueer. Hellingsonstabiliteit - veral in bergagtige terrein - hou selfs groter risiko's in: kruipende grondverskuiwings oefen laterale stoot op toringfondamente uit, wat beide kanteling en vertaling veroorsaak. In een uiterste geval in Sichuan, 'n toring het 35β° gekantel nadat 'n stadigbewegende grondverskuiwing die afdraande fondament met 0.8m horisontaal en 0.3m vertikaal verplaas het.
2.3 Evalueringsaanwysers en graderingstandaarde vir neiging
βββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ β INCLINATION GRADING & INTERVENTION THRESHOLDS β β β β Grade I: Sag (3β° β€ i < 5β°) β β ββββ Monitoring + Local grouting only β β ββββ Risk level: Laag, no immediate action required β β β β Grade II: Matig (5β° β€ i < 10β°) β β ββββ Underpinning + Corrective jacking β β ββββ Risk level: Medium, skedule binne 6 months β β β β Grade III: Ernstig (ΞΈ β₯ 10β°) β β ββββββββββ Comprehensive rectification + Structural strengthening β β ββββ Risk level: hoΓ«, urgent intervention required β β β β βββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ β β β ΞΈ (β°) 0 3 5 8 10 12 15 20 25 β β β β βββββββΌββββββΌββββββΌββββββΌββββββΌββββββΌββββββΌββββββΌβββββ β β β β β I β II β III β Emergency β β β β β βββββββ΄ββββββ΄ββββββ΄ββββββ΄ββββββ΄ββββββ΄ββββββ΄ββββββ΄βββββ β β β βββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ β β β β Equation: ΞΈ = arktaan(ΞS / L_span) Γ 1000 (β°) β βββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ
| graad | Neiging (β°) | Tipiese oorsake | Aanbevole aksie |
|---|---|---|---|
| ek (Sag) | 3 - 5 | Geringe differensiΓ«le nedersetting, seisoenale grondswelling | Monitering, plaaslike grouting |
| II (Matig) | 5 - 10 | Konsolidasie skikking, gedeeltelike fondamenterosie | OnderlΓͺ + regstellende domkrag |
| Iii (Ernstig) | >10 | Grondverskuiwing, fondasie mislukking, erge korrosie | Omvattende regstelling + strukturele versterking |
Hoofstuk 3 SleuteltegnologieΓ« vir hellingsopsporing en -monitering
3.1 Konvensionele opsporingsmetodes en akkuraatheidsanalise
βββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ β MONITORING SYSTEM LAYOUT (In-situ instrumentasie) β β β β β² Tower top β β β [GNSS-ontvanger] β β β β β β β β [Kantel sensor] βββββ [Kantel sensor] β β β β² β² β β β β β β β β β β β β [Vervormingsmeter] β β [Vervormingsmeter] β β β β β β β ββββββββΌβββΌβββΌβββββββ β β β β β β β β β β [Kantel sensor] β Foundation level β β β β β β β β β ββββββββΌβββΌβββΌβββββββ β β β β β β β [Nedersetting Merkers] β β β β Data Flow: Sensors β Data Logger β 4G Gateway β Cloud Platform β βββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ
3.2 In-situ Intydse Moniteringstegnologie-oplossings
βββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ β REAL-TIME MONITORING DASHBOARD (ASCII-verteenwoordiging) β β β β βββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ β β β Parameter Current Threshold Status β β β βββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ€ β β β Inclination (β°) 6.8 5.0 ββββ ALERT β β β β Leg A Settlement -42 mm -30 mm ββββ WARNING β β β β Leg B Settlement -18 mm -30 mm ββββ Normal β β β β Max Leg Stress 186 MPa 310 MPa ββββ Normal β β β β Wind Speed 12.5 m / s 25 m/s ββββ Normal β β β βββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ β β β β Inclination Trend (laaste 30 dae): β β 8 β° β€ β β β 7 β° β€ β β β β 6 β° β€ β β β β 5 β° β€ β β β β 4 β° β€ β β β β 3 β° β€ β β β ββββββ¬βββββ¬βββββ¬βββββ¬βββββ¬βββββ¬βββββ¬βββββ¬ββββ Days β β 0 5 10 15 20 25 30 35 40 β βββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ
Hoofstuk 4 In-situ VersterkingstegnologieΓ«
4.2 Grondslagversterkingstegnieke – Mikropilaar wat ASCII ondersteun
βββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ β MICROPILE UNDERPINNING CONFIGURATION β β β β Existing Tower Leg β β β² β β β β β βββββββ΄ββββββ β β β Existing β β β β Concrete β β β β Foundationβ β β β Cap β β β βββββββ¬ββββββ β β β β β βββββββ΄ββββββ ββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ β β β Grout β β Micropile Details: β β β β Injection β β Diameter: 219 mm β β β β Port β β Length: 12-18 m β β β βββββββ¬ββββββ β Reinforcement: 3-Ο32 steel bars β β β β β Grout strength: M30 β β β βββββββ΄ββββββ β Capacity: 300-400 kN per pile β β β β Micropile β ββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ β β β (4 per been)β β β β βββββββ β β β β βββββββ β β β β βββββββ β β β β βββββββ β β β βββββββββββββ β β β β β Bearing Stratum (digte sand/rots) β βββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ
Hoofstuk 5 In-situ regstellingstegnologieΓ«
5.2 Statiese Gedwonge Nedersetting Regstelling – Gronduitgrawing ASCII
<
βββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ β STAGED SOIL EXCAVATION FOR FORCED SETTLEMENT β β β β Stage 1 Verhoog 2 Verhoog 3 β β βββββββ βββββββ βββββββ β β βLeg Aβ βLeg Aβ βLeg Aβ (HoΓ«r kant) β β β β² β β β² β β β² β β β ββββ¬βββ ββββ¬βββ ββββ¬βββ β β β β β β β ββββββββ ββββββββ ββββββββ β β βExcav.β ββββββββ ββββββββ β β β 10cm β β 20cm β β 30cm β β β ββββββββ ββββββββ ββββββββ β β β β β β β ββββ΄βββ ββββ΄βββ ββββ΄βββ β β βLeg Bβ βLeg Bβ βLeg Bβ (Onderkant) β β βββββββ βββββββ βββββββ β β β β Settlement vs. Tyd: β β Settlement (mm) β β 0 β€β β β 10 β€ β β β 20 β€ β β β 30 β€ β β β 40 β€ β β β 50 β€ β β β ββββββ¬βββββ¬βββββ¬βββββ¬βββββ¬βββββ¬ββββ Time (ure) β β 0 2 4 6 8 10 12 β βββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ
5.3 Hidrouliese Jacking Regstelling – Gesinchroniseerde Jacking ASCII
βββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ β SYNCHRONIZED HYDRAULIC JACKING SYSTEM β β β β Tower Leg β β β² β β β β β βββββββββ΄ββββββββ β β β Jacking Beam β β β β (tydelik) β β β βββββββββ¬ββββββββ β β β β β βββββββββ΄ββββββββ β β βHydraulic Jack β β β β (300 kN elk) β β β βββββββββ¬ββββββββ β β β β β βββββββββ΄ββββββββ β β β Steel Shims β β β β (opgevoer) β β β βββββββββ¬ββββββββ β β β β β βββββββββ΄ββββββββ β β β Existing β β β β Foundation β β β βββββββββββββββββ β β β β Jacking Force Calculation: β β F_jack = (M_omslaan / L_hefboom) Γ SF β β SF = 1.2, M_overturning = W_tower Γ H_tower Γ sinΞΈ β βββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ
5.4 Spannings- en vervormingsbeheer tydens regstelling
βββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ β STRESS MONITORING DURING JACKING (Intydse ASCII-plot) β β β β Member Stress (MPa) β β 250 β€ β (Piek: 215 MPa) β β β β β β 200 β€ β β β β β β β 150 β€ β β β β β β β 100 β€ β β β β β β β 50 β€ β β β β β β β 0 β€ β β β ββββββ¬βββββ¬βββββ¬βββββ¬βββββ¬βββββ¬βββββ¬βββββ¬ββββ Jacking Step β β 0 2 4 6 8 10 12 14 16 β β β β Yield Strength: 345 MPa, Toelaatbaar: 0.8Γ345 = 276 MPa β β Maximum measured: 215 MPa (62% van opbrengs) - SAFE β β β β Deformation Control: Stap hoogte = 5 mm/siklus, Totale opheffing = 85 mm β βββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ
Hoofstuk 6 Numeriese Simulasie en Meganiese Analise
6.1 Eindige Element Model Vestiging
βββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ β FEM MODEL CONFIGURATION (Abaqus) β β β β Element Types: β β ββββ Tower members: B31 balkelemente (elasto-plastiek) β β ββββ Foundation: C3D8R solid elements β β ββββ Soil: C3D8R with Mohr-Coulomb model β β β β βββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ β β β Boundary Conditions: β β β β - Basis van grond: fixed β β β β - Sygrense: roller supports β β β β - Top toring: gratis (met geleierbelasting toegepas) β β β βββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ β β β β Simulation Stages: β β 1. Initial geostatic stress β β 2. Toring konstruksie & dead load β β 3. DifferensiΓ«le nedersetting (voorgeskrewe verplasing) β β 4. Mikropile installasie (aktivering) β β 5. Opgestel domkrag (verplasingsbeheer) β β 6. Na-regstelling skikking (kruip analise) β β β β Mesh: 45,000 elemente, 52,000 nodes β βββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ
6.2 Spannings- en vervormingsanalise tydens regstelling
βββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ β SIMULATION vs. MEASURED STRESS COMPARISON β β β β Stress (MPa) β β 250 β€ β β β ββββββββββββ β β 200 β€ ββββββββββββ ββββββββββ β β β ββββββββββββ ββββββββββ β β 150 β€ ββββββββββββ ββββββββββ ββββββββ β β β ββββββββββββ ββββββββββ ββββββββ β β 100 β€ ββββββββββββ ββββββββββ ββββββββ ββββββ β β β ββββββββββββ ββββββββββ ββββββββ ββββββ β β 50 β€ ββββββββββββ ββββββββββ ββββββββ ββββββ β β β ββββββββββββ ββββββββββ ββββββββ ββββββ β β 0 βΌβββ¬βββββββ¬βββββββ¬βββββββ¬βββββββ¬βββββββββββββββββ β β 0% 25% 50% 75% 100% Jacking Progress β β β β Legend: βββ Simulasie βββ Eksperimenteel (Velddata) β β Correlation coefficient: RΒ² = 0.92 β βββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ
Hoofstuk 7 Ingenieursgevallestudie en effekanalise
7.1 Projekoorsig en neigingstatus
βββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ β CASE STUDY: 220kV TORING (FUJIAN PROVINSIE) - PRE-RECTIFICATION β β β β Tower Type: Selfonderhoudende rooster, 42m height β β Leg Spacing: 8.5m Γ 8.5m β β Foundation: Pad fondament (4.5m Γ 4,5 m Γ 0,8 m) β β Soil Profile: 0-8m: Sagte klei (Su=35kPa), 8-20m: Silty sand β β Inclination: 12β° na Suidwes (maksimum differensiΓ«le setting 102mm) β β β β βββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ β β β Leg Settlement (mm): β β β β β β β β Leg A (NW) Been B (NEE) β β β β -28 mm -35 mm β β β β \ / β β β β \ / β β β β \ / β β β β \ / β β β β \ / β β β β \ / β β β β X (Toringsentrum) β β β β / \ β β β β / \ β β β β / \ β β β β / \ β β β β / \ β β β β Leg D (SW) Been C (SE) β β β β -130 mm -102 mm β β β β β β β β Inclination vector: 12.1β° na 225Β° (Suidwes) β β β βββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ β βββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ
7.2 Implementeringsplan vir in-situ versterking en regstelling
βββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ β RECTIFICATION SEQUENCE & MONITORING RESULTS β β β β Stage Action Duration Inclination (β°) β β βββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ β β 0 Aanvanklike toestand - 12.1 β β 1 Mikropile installeer 2 dae 12.0 β β 2 Grouting inspuiting 1 dag 11.8 β β 3 Jack opstelling 0.5 dag 11.8 β β 4 Jacking Stage 1 30 min 9.2 β β 5 Jacking Stage 2 30 min 6.5 β β 6 Jacking Stage 3 30 min 3.8 β β 7 Jacking Stage 4 30 min 1.8 β β 8 Finale aanpassing 20 min 1.5 β β 9 Grout verseΓ«ling 1 dag 1.5 β β 10 6-maand opvolg - 1.7 β β β β βββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ β β β Inclination (β°) β β β β 12 β€β β β β β 10 β€ β β β β β 8 β€ β β β β β 6 β€ β β β β β 4 β€ β β β β β 2 β€ βββββββββββββββββ (stabilisering na regstelling) β β β β 0 ββββββ¬βββββ¬βββββ¬βββββ¬βββββ¬βββββ¬βββββ¬βββββ¬ββββ Stage β β β β 0 2 4 6 8 10 12 14 16 β β β βββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ β βββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ
7.4 Effektevaluering en aanvaarding
βββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ β SUMMARY OF ACHIEVED IMPROVEMENTS β β β β Parameter Before After Improvement β β βββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ β β Inclination (β°) 12.1 1.5 -87.6% β β Max Differential 102 mm 4 mm -96.1% β β Settlement (mm) β β Max Member Stress 198 MPa 152 MPa -23.2% β β (MPa) β β Outage Duration 10 dae 36 ure -85.0% β β (geskatte vs werklike) β β Cost Ratio 100% 28% -72% β β (vs vervanging) β β β β ββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ β β ββββ Before ββββ After β β β β Acceptance Criteria Met: β β β Inclination β€ 3β° (werklike: 1.5β°) β β β No visible member deformation β β β Foundation settlement stabilized β β β Conductor clearance verified β β β Load test passed (1.2Γ ontwerplading vir 24 uur) β βββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββββ
